随着国家三部委《全面实施燃煤电厂超低排放和节能改造工作方案》的实施ღ◈ღ，燃煤电厂烟气治理设备超低排放改造工作突飞猛进ღ◈ღ，成绩显著ღ◈ღ。在实施湿法脱硫(WFGD)超低排放方面ღ◈ღ，各环保公司纷纷开发了脱硫喷淋塔技术改造提效升级的多种新工艺ღ◈ღ，脱硫效率从以前平均在95%左右提高到99%甚至更高ღ◈ღ。
随着国家三部委《全面实施燃煤电厂超低排放和节能改造工作方案》的实施ღ◈ღ，燃煤电厂烟气治理设备超低排放改造工作突飞猛进ღ◈ღ，成绩显著ღ◈ღ。在实施湿法脱硫(WFGD)超低排放方面ღ◈ღ，各环保公司纷纷开发了脱硫喷淋塔技术改造提效升级的多种新工艺ღ◈ღ，如单塔双循环技术ღ◈ღ、双托盘技术ღ◈ღ、单塔双区(三区)技术ღ◈ღ、旋汇耦合技术等ღ◈ღ，特别在脱硫塔核心部件喷淋系统上ღ◈ღ，采用增强型的喷淋系统设计(如增加喷淋层ღ◈ღ、提高覆盖率ღ◈ღ、提高液气比等)ღ◈ღ。脱硫效率从以前平均在95%左右提高到99%甚至更高ღ◈ღ。特别引人关注的是ღ◈ღ，在超低排放脱硫系统脱硫效率大幅提高的同时ღ◈ღ，其协同除尘效果也显著提高ღ◈ღ，一批改造后脱硫系统的协同除尘效率(净效率ღ◈ღ，已包含脱硫系统逃逸浆液滴的含固量)达到了70%ღ◈ღ，甚至有更高的报道ღ◈ღ。
本文旨在追根溯源破了语文课代表的那层膜ღ◈ღ，一方面回顾总结过去在这方面的研究;一方面从机理出发ღ◈ღ，研究喷淋系统(及除雾器)对颗粒物脱除的作用ღ◈ღ。并采用理论模型计算与实际工程案例比较的方法ღ◈ღ，论证湿法脱硫喷淋系统是协同除尘的主要贡献部件ღ◈ღ，同时分析湿法脱硫协同除尘的局限性及与湿式电除尘器的关系ღ◈ღ，为超低排放技术路线选择提供有益的参考意见ღ◈ღ。
清华大学热能系对脱硫塔除尘机理的研究较多ღ◈ღ，脱硫塔内单液滴捕集飞灰颗粒物的相关研究ღ◈ღ，主要建立了综合考虑惯性ღ◈ღ、拦截ღ◈ღ、布朗扩散ღ◈ღ、热泳和扩散泳作用的单液滴捕集颗粒物模型并进行了数值模拟计算ღ◈ღ，分析了温度ღ◈ღ、液滴直径和颗粒粒径对单液滴捕集过程及效率的影响规律ღ◈ღ。清华大学王晖等通过测试执行GB13223-2011标准WFGD进出口颗粒物的分级浓度的研究表明ღ◈ღ，WFGD可有效捕集大颗粒ღ◈ღ，但对PM2.5的捕集效率较低ღ◈ღ，且分级脱除效率随粒径减小而明显下降ღ◈ღ。华电电力科学研究院魏宏鸽等于2011～2013年对39台锅炉(机组容量为25～1000MW)的执行GB13223-2011标准WFGD开展了除尘效率测试试验破了语文课代表的那层膜ღ◈ღ，结果显示ღ◈ღ，不同试验机组WFGD的协同除尘效率为18～68%ღ◈ღ，平均协同除尘效率为49%亿博体育官网入口appღ◈ღ。国电环保研究院王东歌等通过对我国4座电厂5台不同容量的执行GB13223-2011标准WFGD进出口烟气总颗粒物浓度进行了测试ღ◈ღ，结果表明ღ◈ღ，WFGD对烟气中总颗粒物的去除效率介于46.00%～61.70%之间ღ◈ღ，平均达到55.50%ღ◈ღ。夏立伟等对某电厂超低排放改造前的WFGD进行了协同除尘效果测试ღ◈ღ，结果显示ღ◈ღ，WFGD协同除尘效率为53%ღ◈ღ。
上述研究结果一致表明ღ◈ღ：WFGD具备协同除尘能力;执行GB13223-2011标准WFGD平均协同除尘效率大致在50%左右;湿法脱硫协同除尘的主要机理是喷淋液滴对颗粒物的捕获机理ღ◈ღ。这种认识在WFGD实施超低排放之前是行业内比较公认的ღ◈ღ。
1ღ◈ღ、湿法脱硫喷淋液滴捕集颗粒物的机理与模型喷淋塔除尘机理与湿法除尘设备中重力喷雾洗涤器相似ღ◈ღ。一定粒径(范围)的喷淋液滴自喷嘴喷出ღ◈ღ，与自下而上的含尘烟气逆流接触ღ◈ღ，粉尘颗粒被液(雾)滴捕集ღ◈ღ，捕集机理主要有重力ღ◈ღ、惯性碰撞ღ◈ღ、截留ღ◈ღ、布朗扩散ღ◈ღ、静电沉降ღ◈ღ、凝聚和沉降等ღ◈ღ。烟气中尘粒细微而又无外界电场的作用ღ◈ღ，可忽略重力和静电沉降ღ◈ღ，主要依靠惯性碰撞ღ◈ღ、截留和布朗扩散3种机理ღ◈ღ。前人的研究结果表明ღ◈ღ，Devenport提出的孤立液滴惯性碰撞效率模型ღ◈ღ、马大广的拦截效率模型ღ◈ღ、嵆敬文的布郎扩散捕集效率模型与实验结果吻合较好ღ◈ღ，因此我们根据上述相关模型计算单个液滴的综合颗粒分级捕集效率ღ◈ღ，然后结合实际工程参数参考岳焕玲提出的液滴群和多层喷淋层中不同粒径液滴的颗粒分级捕集效率模型进行了的计算ღ◈ღ，相关计算模型见表1所示ღ◈ღ。
选用单向双头空心喷嘴(液滴体积平均粒径1795μm)ღ◈ღ，液气比L/G=14.283L/m3时ღ◈ღ，不同粒径范围(900～5000μm)液滴群对颗粒物分级脱除效果曲线所示ღ◈ღ。
随着颗粒物分级粒径的增大ღ◈ღ，脱除效率明显增加ღ◈ღ，900μm粒径液滴群对1μm颗粒物的脱除效率不到5%ღ◈ღ，而对10μm颗粒物的脱除效率可达70%以上ღ◈ღ，因此ღ◈ღ，烟尘颗粒的分级浓度特性对喷淋层的协同除尘效率影响很大ღ◈ღ，小颗粒(2.5μm)比重越大ღ◈ღ，脱硫塔的协同除尘效率越低ღ◈ღ。随着液滴粒径增大破了语文课代表的那层膜ღ◈ღ，因其数量占比大幅减小破了语文课代表的那层膜ღ◈ღ，发生惯性碰撞ღ◈ღ、拦截和扩散效应的概率随之降低ღ◈ღ，对同一粒径颗粒物分级脱除效率随之降低ღ◈ღ。
选用单向双头空心喷嘴(液滴体积平均粒径1795μm)ღ◈ღ，液气比选为8ღ◈ღ、12ღ◈ღ、16ღ◈ღ、20L/m3ღ◈ღ，不同液气比条件下不同粒径范围(900～5000μm)喷淋雾滴群对2.5μm颗粒物脱除效果曲线所示ღ◈ღ。
上述计算结果表明ღ◈ღ，随着液气比的增大ღ◈ღ，吸收塔单位截面上喷淋浆液量越大ღ◈ღ，喷淋液滴数目增加ღ◈ღ，表面积增加ღ◈ღ，与颗粒物接触机会增加ღ◈ღ，脱除效率明显增大ღ◈ღ。对于900μm左右粒径的液滴ღ◈ღ，液气比从8L/m3增加到16L/m3ღ◈ღ，对2.5μm颗粒分级脱除效率从14.35%增加到26.64%ღ◈ღ，脱除率增加了84%ღ◈ღ。因此增大液气比有助于提高湿法脱硫对粉尘和细颗粒(PM2.5)的协同脱除作用ღ◈ღ。
为了分析问题破了语文课代表的那层膜ღ◈ღ，我们假定有一个脱硫工程需要做超低排放改造ღ◈ღ，设定进口SO2浓度为2450mg/Nm3ღ◈ღ，进口粉尘浓度20mg/Nm3ღ◈ღ，出口SO2浓度在超低排放改造前后分别设定为200mg/Nm和35mg/Nm3ღ◈ღ，选用双头空心喷嘴(液滴体积平均粒径1795μm)ღ◈ღ，脱硫塔进口飞灰颗粒物浓度分布参考清华大学对某个实际工程的颗粒物质量累积分布测试结果ღ◈ღ。
根据上述假定ღ◈ღ，我们计算了超低排放WFGD与执行GB13223-2011标准WFGD喷淋层的协同除尘效率ღ◈ღ、喷淋层对PM2.5的脱除效率ღ◈ღ，同时把除雾器出口液滴中的含固量考虑在内ღ◈ღ，测算了超低排放WFGD与执行13223-2011标准WFGD的协同除尘效率ღ◈ღ，结果如表2所示ღ◈ღ。
(1)WFGD对飞灰颗粒物协同脱除的主要贡献是喷淋层ღ◈ღ。根据前述WFGD喷淋雾滴捕集颗粒物的机理分析与模型计算ღ◈ღ，喷淋层对较大粒径颗粒的脱除效率是较高的ღ◈ღ，而这一部分颗粒占重量浓度的大部分ღ◈ღ，所以计算结果显示ღ◈ღ，对执行GB13223-2011标准WFGDღ◈ღ，喷淋层协同除尘效率74.95%ღ◈ღ，超低排放WFGD喷淋层协同除尘效率83.30%;
(2)WFGD的整体协同除尘效率需要考虑WFGD逃逸液滴中的石灰石ღ◈ღ、石膏等固体颗粒物分量ღ◈ღ。在进口粉尘浓度条件不变的情况下ღ◈ღ，由于超低排放WFGD改造安装了高效除雾器ღ◈ღ，超低排放WFGD协同除尘效率可保持在72.05%ღ◈ღ，而执行GB13223-2011标准WFGD由于我们假设的原除雾器设计效率较低ღ◈ღ，出口液滴排放浓度较高ღ◈ღ，其协同除尘效率降到了37.45%ღ◈ღ。为了保障WFGD整体的协同除尘效率和较低的颗粒物总排放浓度ღ◈ღ，需要应用高效除雾器把WFGD出口液滴排放浓度降到足够低ღ◈ღ。
(3)对于我们特别关注的细颗粒物(PM2.5)ღ◈ღ，执行GB13223-2011标准WFGD喷淋层的协同脱除效率为42.74%ღ◈ღ，超低排放WFGD喷淋层的协同脱除效率为61.83%ღ◈ღ，提效44.67%ღ◈ღ，分析超低排放WFGD喷淋层脱除细颗粒物效率较高的主要原因ღ◈ღ，在于大幅增加了WFGD的液气比ღ◈ღ，使得喷淋雾滴总的表面积增加ღ◈ღ，与细颗粒接触的概率增加ღ◈ღ，从而明显提高了颗粒物特别是PM2.5的协同脱除效率ღ◈ღ。
表3是我国部分超低排放WFGD工程的协同除尘效果ღ◈ღ，其中A为华能南通电厂4号机组(350MW)B为华能国际电力股份有限公司玉环电厂1期1000MW机组ღ◈ღ，C为首阳山公司二期300MW机组ღ◈ღ。实际WFGD工程的协同除尘测试效率与理论计算结果存在一定的差别ღ◈ღ，但是趋势是一致的ღ◈ღ，部分案例数据还比较接近ღ◈ღ。
超低排放WFGD与执行GB13223-2011标准WFGD比较ღ◈ღ，无论是通过理论计算比较ღ◈ღ，还是通过工程实际测试结果来比较ღ◈ღ，证明超低排放WFGD对执行GB13223-2011标准WFGD提高协同除尘效率的大致幅度是一致的ღ◈ღ。这也间接地证明了喷淋层是WFGD协同除尘作用的主力军ღ◈ღ。
1ღ◈ღ、除雾器的工作机理及主要作用除雾器是WFGD的重要设备ღ◈ღ，安装于脱硫塔顶部ღ◈ღ，常采用机械除雾器ღ◈ღ，用以去除烟气携带的小液滴ღ◈ღ，保护下游设备免遭腐蚀和结垢ღ◈ღ。
除雾器对协同除尘的主要作用在于捕集逃逸液滴的同时捕集了液滴中颗粒物(石灰石ღ◈ღ、石膏及被液滴包裹的烟尘等)ღ◈ღ。SO2与颗粒物的超低排放对WFGD的除雾器组件提出了更高要求ღ◈ღ，一方面ღ◈ღ，通过增加液气比与喷淋层数ღ◈ღ、提高喷淋覆盖率等措施实现高效脱硫ღ◈ღ，但在另一方面一定程度上增加了进入除雾区的液滴总量ღ◈ღ，使其负荷增加ღ◈ღ。同时为了保证WFGD出口烟气的颗粒物达到超低排放浓度要求ღ◈ღ，实际超低排放WFGD工程一般会应用多级或组合型(管式ღ◈ღ、屋脊式ღ◈ღ、水平烟道式)高效除雾器以保证WFGD出口液滴浓度处在较低水平ღ◈ღ，以尽量减少逃逸液滴中的颗粒物对排放的贡献ღ◈ღ。
2ღ◈ღ、WFGD除雾器协同除尘的贡献讨论当今高效除雾器能将WFGD出口液滴排放浓度控制得比较低已得到工程实际的验证ღ◈ღ。但有人可能要问ღ◈ღ，这一类的除雾器对喷淋层出口的飞灰颗粒物是否有较高的直接脱除作用呢?我们认为ღ◈ღ，应该说会有一定作用ღ◈ღ。但是ღ◈ღ，从本文对喷淋层协同除尘效果分析可以看出ღ◈ღ，未被喷淋层捕集的飞灰颗粒物的平均粒径非常小ღ◈ღ。在现实燃煤电厂超低排放治理条件下ღ◈ღ，脱硫前的除尘器出口飞灰颗粒物浓度一般控制在20mg/m3左右ღ◈ღ，平均粒径约是3.02μmღ◈ღ，经过脱硫塔喷淋层协同除尘作用后破了语文课代表的那层膜ღ◈ღ，喷淋层出口的飞灰颗粒物平均粒径1μmღ◈ღ。从分析可知ღ◈ღ，机械除雾器对液滴的临界分离粒径在20～30μm左右ღ◈ღ，可以推断ღ◈ღ，机械除雾器对喷淋层出口的飞灰颗粒物直接脱除(液滴包裹的除外)作用很有限ღ◈ღ，不太可能成为协同除尘的主要贡献者ღ◈ღ。
超低排放技术路线ღ◈ღ、WFGD的主要功能定位与协同除尘的局限性WFGD的主要功能定位是脱硫ღ◈ღ，工程项目设计时要确定设计输入与输出条件ღ◈ღ，在设计煤种上会选含硫量较高的煤种进行设计ღ◈ღ，根据要求的出口SO2浓度设计脱硫效率ღ◈ღ，从而设计整个脱硫系统(包括喷淋层系统和运行参数)ღ◈ღ，对除尘作用基本上是协同的概念ღ◈ღ。从我们前述计算与测试数据来源ღ◈ღ，大多数是以全负荷运行状态而言ღ◈ღ。实际上ღ◈ღ，WFGD运行是与煤的含硫量ღ◈ღ、发电负荷紧密联系的ღ◈ღ，根据WFGD实际进口SO2浓度进行控制ღ◈ღ，调节循环泵开启的个数ღ◈ღ，控制喷淋量与浆液pHღ◈ღ。这样可能导致协同除尘效率不是很稳定ღ◈ღ，运行中二者难以兼顾亿博体育官网入口appღ◈ღ。当采用WFGD后没有配置湿式电除尘器的超低排放治理技术路线工程中破了语文课代表的那层膜ღ◈ღ，WFGD就是除尘的终端把关设备ღ◈ღ，在某种特定应用煤种情况下(如低硫煤ღ◈ღ、高灰分ღ◈ღ、高比电阻粉尘)ღ◈ღ，WFGD进口比较低的SO2浓度与较高的飞灰颗粒物浓度同时出现ღ◈ღ，WFGD的运行将难以兼顾ღ◈ღ，不大可能为了维持较高的除尘效率将喷淋层全负荷投运ღ◈ღ，这就是WFGD协同除尘的局限性ღ◈ღ。WFGD的主要功能定位就是脱硫ღ◈ღ，除尘仅仅是协同作用ღ◈ღ，不可把除尘的终端把关全部责任交给WFGDღ◈ღ。
2ღ◈ღ、湿式电除尘器对超低排放与多污染物协同控制的重要作用湿式电除尘器(WESP)安装于WFGD下游ღ◈ღ，WESP除尘原理与干式电除尘收尘原理相同ღ◈ღ，都是依靠高压电晕放电使得粉尘颗粒荷电ღ◈ღ，荷电粉尘颗粒在电场力的作用下到达收尘极ღ◈ღ。在工作的烟气环境和清灰方式上两者有较大区别ღ◈ღ，干式电除尘器主要处理含水很低的干气体ღ◈ღ，WESP主要处理含水较高乃至饱和的湿气体;干式电除尘器一般采用机械振打或声波清灰等方式清除电极上的积灰ღ◈ღ，而WESP则通过喷淋系统连续喷雾在收尘极表面形成完整的水膜将粉尘冲刷去除ღ◈ღ。由于WESP进口烟气温度低且处于饱和湿态ღ◈ღ，水雾与粉尘结合后比电阻大幅下降ღ◈ღ，使得WESP对粉尘适应能力强ღ◈ღ，同时不存在二次扬尘ღ◈ღ，因此无论前部条件是否波动亿博体育官网入口appღ◈ღ，WESP对细颗粒和WFGD除雾器逃逸液滴均具备较高的脱除效率ღ◈ღ，WESP还能有效捕集其它烟气治理设备捕集效率较低的污染物(如PM2.5ღ◈ღ、SO3酸雾和Hg等)ღ◈ღ，可作为烟气多污染物治理终端把关设备ღ◈ღ。实际工程中WESP应用较广ღ◈ღ，除尘效果显著ღ◈ღ，甚至可达到更低排放要求ღ◈ღ，例如河北国华定洲发电有限责任公司1号机组(600MW)配套WESP出口粉尘排放浓度低于1mg/m3ღ◈ღ。
3ღ◈ღ、是否配置湿式电除尘器是超低排放技术路线选择中的一个重要问题根据我们的经验可以列出以下几点作为考虑是否需要配置WESP的主要因素ღ◈ღ：
(1)脱硫前除尘器的除尘效率是否有较大余量?如有较大余量ღ◈ღ，就可以在不利条件下启用除尘器余量ღ◈ღ，不用过分依赖WFGD的协同除尘作用;
(2)煤种的条件ღ◈ღ：实际供应的煤种含硫量是否波动较小?含硫量波动小ღ◈ღ，意味着协同除尘效率比较稳定ღ◈ღ，依靠度较高;
(3)影响除尘器除尘效率的煤种条件和飞灰条件是否相对稳定?如果经常可能使用影响除尘性能的困难煤种ღ◈ღ，那脱硫系统的协同除尘负担就重ღ◈ღ。
如果有以上(1)～(3)的不利条件亿博体育官网入口appღ◈ღ，同时考虑到未来对SO3等可凝结颗粒物和其他污染物的控制要求ღ◈ღ，那么论证配置WESP的必要性是应该的ღ◈ღ。
目前ღ◈ღ，关于超低排放技术路线的选择有很多探讨ღ◈ღ，实际工程上的问题和条件是很复杂的ღ◈ღ，除了技术条件ღ◈ღ，还有现场场地条件ღ◈ღ、煤种来源稳定性ღ◈ღ、负荷波动状况等等其他因素需要考虑ღ◈ღ。所以我们认为超低排放技术路线选择的核心就是具体问题具体分析ღ◈ღ。
超低排放技术路线中的关键问题是多污染物协同控制ღ◈ღ，在各主要治理设备中理清主要功能和协同功能非常重要ღ◈ღ，一定要考虑当主要功能与协同功能有矛盾时如何处理ღ◈ღ，还是要保留有应对措施ღ◈ღ。比如ღ◈ღ，在煤种多变的条件下ღ◈ღ，保留一个适当规格的WESP作为终端把关亿博体育官网入口appღ◈ღ，是一个较符合实际的选择ღ◈ღ。
为了说明WFGD与湿式电除尘器在除尘中的相互关系ღ◈ღ，我们举了个计算例子ღ◈ღ，按第3节“湿法脱硫喷淋液滴协同除尘机理”的关于超低排放脱硫系统的基本假设ღ◈ღ，取超低排放WFGD出口烟气液滴浓度为15mg/m3(含固量15wt%)ღ◈ღ，计算液气比分别为10ღ◈ღ、12.5ღ◈ღ、15ღ◈ღ、17.5和20L/m3的WFGD进出口粉尘浓度关系曲线(注ღ◈ღ：这里是简化计算ღ◈ღ，实际应考虑塔内其他部件对烟尘的捕集作用)ღ◈ღ，结果见图3所示ღ◈ღ。
WFGD的液气比越大ღ◈ღ，喷淋层协同除尘效率越高ღ◈ღ，越容易达到超低排放ღ◈ღ。对于特定液气比条件下的WFGDღ◈ღ，WFGD进出口粉尘浓度呈线性关系ღ◈ღ，当其进口粉尘浓度在一定范围以内(较低)时ღ◈ღ，对应的出口粉尘浓度处于图中垂直网格区域ღ◈ღ，此时由高效除雾器配合即可满足WFGD出口粉尘浓度达到超低排放要求;但是在斜线网格区域时就不能满足WFGD出口粉尘浓度≤5mg/m3ღ◈ღ。
这个结果可以供设计参考ღ◈ღ，考虑实际用煤的含硫量(特别要注意低含硫量煤种)可以估算实际应用的液气比ღ◈ღ，考虑最差煤种可以估算进口粉尘浓度最高值ღ◈ღ，这样可以帮助判断是否需要配置WESP作为除尘终端把关设备破了语文课代表的那层膜ღ◈ღ。上述结果也可以供实际运行控制时参考ღ◈ღ，在正常的煤种条件下ღ◈ღ，充分发挥WFGD的协同除尘作用ღ◈ღ，同时控制好WESP的运行参数;在低硫煤ღ◈ღ、飞灰条件对除尘器不利条件下ღ◈ღ，用好WESP起到终端把关作用实现超低排放(≤5mg/m3)ღ◈ღ。
(1)WFGD协同除尘的主要贡献是喷淋层ღ◈ღ，其除尘的核心机理是雾化液滴对飞灰颗粒物的惯性碰撞ღ◈ღ、拦截和扩散效应ღ◈ღ。通过理论计算和工程案例数据比较可看出ღ◈ღ，由于超低排放WFGD喷淋层应用了高液气比ღ◈ღ、多层喷淋层ღ◈ღ、高覆盖率等措施以及高效除雾器的配合ღ◈ღ，协同除尘效率可达到70%左右ღ◈ღ。
(2)湿法脱硫装置的主要功能定位是脱硫ღ◈ღ，除尘是协同功能ღ◈ღ。当燃用低硫煤煤种ღ◈ღ、对除尘器不利飞灰两种情况同时出现时ღ◈ღ，WFGD的脱硫与协同除尘较难兼顾ღ◈ღ，所以在粉尘超低排放技术方案选择时ღ◈ღ，不应过度依赖WFGD的协同除尘作用(设计上直接应用70%协同除尘效率是有风险的)ღ◈ღ。
(3)机械除雾器主要通过高效脱除来自喷淋层的雾滴抑制WFGD出口液滴中固体含量对排放粉尘的贡献ღ◈ღ，其液滴的临界分离粒径在20～30μm左右ღ◈ღ，对粒径更小的喷淋层出口飞灰颗粒物(≤10μm)的脱除作用很有限ღ◈ღ，起到辅助除尘作用ღ◈ღ。
(4)湿式电除尘器对颗粒物ღ◈ღ、雾滴及其他(SO3等)污染物具有高效捕集能力ღ◈ღ，在超低排放中作为终端把关设备可以应对煤种ღ◈ღ、工况变化的复杂情况ღ◈ღ。
(5)超低排放技术路线选择的核心是具体问题具体分析亿博体育官网入口appღ◈ღ，在各主要治理设备中理清主要功能和协同功能非常重要ღ◈ღ，在中国煤种普遍波动较大的现实条件下ღ◈ღ，更要仔细认清协同控制中协同功能的局限性ღ◈ღ，不能简单地套用一些国外经验ღ◈ღ。核废水ღ◈ღ。亿博国际彩票官网下载ღ◈ღ。亿博ღ◈ღ。等离子烟气净化器ღ◈ღ。亿博国际平台ღ◈ღ，喷淋塔ღ◈ღ，旋风除尘器ღ◈ღ，亿博国际平台ღ◈ღ，
